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篇1

【中圖分類號(hào)】R574【文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼】B【文章編號(hào)】1672-3783（2012）11-0161-01

灌腸是臨床常用的一項(xiàng)護(hù)理操作技術(shù)，但傳統(tǒng)的操作備物繁瑣、用后消毒、儲(chǔ)存需耗費(fèi)一定時(shí)間。且肛管較粗，操作給病人帶來一定痛苦；灌腸速度較難控制。而使用一次性輸液器改良灌腸[2]克服了傳統(tǒng)灌腸的諸多缺點(diǎn)，因此在臨床上已廣泛應(yīng)用。但由于需對管端修剪，使其插管時(shí)易造成直腸粘膜損傷，病人疼痛。而加溫后輸液管軟化使其不易插入。從2009年我科采用一次性吸痰管連接一次性輸液器進(jìn)行灌腸，克服了單純使用一次性輸液器進(jìn)行灌腸的弊端，取得了滿意的臨床效果。現(xiàn)將兩種改良灌腸法進(jìn)行對照，報(bào)告如下。

1臨床資料

選擇自2008年7月-2011年3月我科住院需灌腸的病人24例。年齡41歲-76歲，男20例、女4例，灌腸次數(shù)2-16次。

2材料與方法

2.1材料：常州醫(yī)療器械廠生產(chǎn)的一次性輸液器，揚(yáng)州市永長醫(yī)療器械廠生產(chǎn)的百泰牌一次性使用吸痰管（規(guī)格14#）

2.2方法：選擇2009年后采用一次性吸痰管連接一次性輸液器進(jìn)行灌腸病人12例為觀察組；2008年-2009年隨機(jī)抽取單純采用一次性輸液器進(jìn)行灌腸病人12例為對照組。

3觀察

兩種改良灌腸法臨床應(yīng)用時(shí)在插管成功率及病人舒適度（疼痛感）的不同。

4 結(jié)果（附表）

觀察發(fā)現(xiàn)，使用一次性吸痰管連接輸液器灌腸在插管成功率及病人舒適度（疼痛感）等方面明顯優(yōu)于單純使用一次性輸液器進(jìn)行灌腸。

5討論

單純使用一次性輸液器灌腸在灌腸液加溫后管道易軟化造成插管困難，且修剪殘端易造成病人直腸粘膜的損傷，增加病人的痛苦。增加一次性吸痰管后，不僅保留原有優(yōu)點(diǎn)，而且吸痰管管道韌性增加，且因管道開有側(cè)孔，不易堵塞，輕易克服了這兩項(xiàng)弊端。護(hù)士操作更加方便，病人舒適度增加，護(hù)理操作接受度明顯提高。

篇2

蓮必治注射液是從穿心蓮葉中提取分離所得的穿心蓮內(nèi)酯與亞硫酸氫鈉發(fā)生加成反應(yīng)，制得的水溶性磺酸鹽的制劑，具有清熱解毒、抗菌消炎之功效，本品適用于臨床對菌痢、腮腺炎、喉炎、扁桃體炎及上呼吸道感染等疾患，具有良好的療效[1]。

1抗菌消炎作用

胡敏濤[2]采用蓮必治注射液治療急性細(xì)菌性痢疾38例，以環(huán)丙沙星作對照，結(jié)果表明，蓮必治與環(huán)丙沙星連用，治療急性細(xì)菌性痢疾的總有效率為92.11％，明顯優(yōu)于單用環(huán)丙沙星組（75％），且無明顯毒副作用。

陳仁杰等[3]選用以明顯咽痛、發(fā)熱、咽部及扁桃體黏膜充血、腫脹為主癥的急性扁桃體炎患者140例，患者隨機(jī)分為2組。蓮必治治療組100例，青霉素治療組40例。結(jié)果表明：①蓮必治注射液和青霉素均可作為治療急性扁桃體炎的首選藥物。②對急性滲出型扁桃體炎蓮必治注射液的療效優(yōu)于青霉素；對急性化膿型扁桃體炎的療效，青霉素優(yōu)于蓮必治注射液。

瞿秋蘭等[4]用蓮必治注射液治療小兒急性肺炎80例。以喜炎平做對照，結(jié)果顯示，蓮必治在緩解喘息、退熱、減輕咳嗽及音方面療效優(yōu)于喜炎平( P

劉新發(fā)等[5]用蓮必治注射液與頭孢噻肟鈉合用治療肺炎40 例, 并設(shè)對照組40 例，結(jié)果表明，治療組總有效率92.5%; 對照組總有效率82. 5%，有顯著性差異。

2 解熱作用

張玉紅等[6]采用蓮必治注射液治療以發(fā)熱為主癥的呼吸道感染110例，取得顯著療效，無論治愈率還是總有效率均優(yōu)于頭孢唑啉加病毒唑?qū)φ战M，對于病毒或細(xì)菌感染引起的發(fā)熱，有良好的退熱作用。畢美芬[7]對聯(lián)合應(yīng)用蓮必治治療急性呼吸道感染進(jìn)行臨床觀察。根據(jù)隨機(jī)對照原則，常規(guī)治療和聯(lián)合應(yīng)用蓮必治治療的急性呼吸道感染病例各半，主要觀察退熱天數(shù)、扁桃體及咽喉充血消散時(shí)間及腎功能指標(biāo)、尿常規(guī)等。結(jié)果表明，平均退熱時(shí)間治療組明顯短于對照組(P

3對免疫功能的調(diào)節(jié)作用

徐立春等[8]對100例惡性腫瘤患者進(jìn)行蓮必治注射液臨床治療，并作系列免疫功能檢測及生存質(zhì)量的觀察。結(jié)果表明：①蓮必治注射液綜合治療腫瘤，能使患者生活質(zhì)量明顯提高，綜合生活質(zhì)量指標(biāo)評(píng)分，蓮必治注射液治療后較治療前明顯提高（P

彭光勇等[9]采用生物活性法和ELISA法檢測用有效成分為穿心蓮內(nèi)酯的蓮必治注射液處理人外周血單核細(xì)胞上清中的IFN-α，IFN-γ, TNF-α,IL- 8含量；用單核巨噬細(xì)胞吞噬雞紅細(xì)胞來研究其促吞噬功能及用LDH 釋放法檢測其對NK細(xì)胞殺傷活性的影響。結(jié)果表明，蓮必治注射液是一種具有調(diào)節(jié)機(jī)體非特異免疫功能的免疫刺激劑，通過對NK，Mф及細(xì)胞因子分泌的影響而發(fā)揮免疫調(diào)節(jié)作用。

4 不良反應(yīng)

蔡衛(wèi)平、楊怡莎等[10,11]報(bào)道蓮必治致急性腎功能衰竭20例, 其中10 例進(jìn)行了腎穿刺活檢,證實(shí)為急性間質(zhì)性腎炎。根據(jù)急性間質(zhì)性腎炎的病因，多數(shù)系與用藥有關(guān)[12]，雖有10 例用過氨基糖苷類藥，但另10 例未用過明確的腎損藥，而20 例均用過“蓮必治”。故認(rèn)為病人可能對蓮必治有過敏，而并非蓮必治有腎毒性。另迄今為止，尚未見到單獨(dú)用蓮必治致急性腎衰的病例，均為合用時(shí)發(fā)生，合用藥包括氨基糖苷類、喹諾酮類、林可霉素、撲熱息痛及氨芐青霉素等藥物，分析氨基糖苷類合用可能加重腎傷害，而與上述其他藥合用可能容易導(dǎo)致過敏。顧正平[13]報(bào)道了1 例穿心蓮內(nèi)酯注射液致急性肝腎功能損害。金小福等[14]報(bào)道了6 例蓮必治與氨基苷類抗生素聯(lián)用所致急性腎衰竭（ARF），觀察單用蓮必治注射液未發(fā)生ARF，單用氨基苷類抗生素僅發(fā)生1 例ARF (0.46%)，而兩藥聯(lián)用則發(fā)生6 例ARF(3.92%) ，兩藥聯(lián)用ARF 發(fā)生率明顯提高，其發(fā)病機(jī)制尚不清楚。趙金文等[15]對9 例中藥蓮必治治療相關(guān)的ARF 患者、7 例非蓮必治藥物過敏引起的ARF 患者和3 例氨基糖苷類致ARF 患者的臨床與病理進(jìn)行回顧性比較分析，得出結(jié)論：中藥蓮必治注射液有一定腎毒性作用。國家食品藥品監(jiān)督管理局通報(bào)了蓮必治注射液的不良反應(yīng)，單獨(dú)或聯(lián)合使用蓮必治注射液均有病例報(bào)告, 其中聯(lián)合用藥情況占多數(shù)。蓮必治注射液引起的急性腎功能損害的特點(diǎn)為: 發(fā)病時(shí)間短，多在用藥1 次后即出現(xiàn)；主要癥狀為腰酸、腰痛；部分患者尿量正常；均有肌酐、尿素氮的升高；預(yù)后良好。

[參考文獻(xiàn)]

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篇3

隨著我國醫(yī)學(xué)技術(shù)的提升，在臨床醫(yī)學(xué)治療中，影像學(xué)設(shè)備得到了顯著發(fā)展，將影像學(xué)設(shè)備應(yīng)用到各種臨床診斷中已經(jīng)成為目前臨床醫(yī)學(xué)診斷的發(fā)展趨勢，尤其是在放射治療、介入治療中，利用碘對比劑進(jìn)行影像學(xué)診斷已經(jīng)得到廣泛應(yīng)用，為了能夠進(jìn)一步提高碘對比劑的應(yīng)用效率，降低碘對比劑產(chǎn)生的不良影響，需要對碘對比劑產(chǎn)生的不良反應(yīng)進(jìn)行分析，并提出相關(guān)的解決對策，本文就碘對比劑在臨床診斷中存在的不良反應(yīng)類型以及臨床表現(xiàn)等進(jìn)行分析，針對相關(guān)不良反應(yīng)提出具體的預(yù)防和處理措施。1 碘對比劑概述對比劑主要成分為碘，在臨床上將其稱為含碘對比劑（iodinated contrast agents,ICAs），根據(jù)用處不同含碘對比劑再配置過程中濃度不同。在臨床上采用對比劑主要是進(jìn)行輔助檢查，通過在臨床檢查和治療過程中使用對比劑能夠有效增強(qiáng)診斷患者內(nèi)臟、器官、組織的對比度，進(jìn)一步清晰地反映患者內(nèi)臟、器官、腔道、組織的形態(tài)、輪廓、大小以及器官等病變情況，在臨床上也被稱為對比劑。常用的碘對比劑包括優(yōu)維顯（碘普羅胺）、雙北（碘海醇）、碘淳寧（碘克沙醇）等。在臨床上，對比劑具有較廣的應(yīng)用范圍，能夠廣泛應(yīng)用于血管成像以及多種疾病的臨床診斷中，根據(jù)對比劑滲透壓不同，可將其分為高滲、低滲以及等滲對比劑3種類型。高滲對比劑主要為離子型單體，低滲對比劑又能夠進(jìn)一步分為非離子型單體以及離子型二聚體兩種。等滲對比劑主要是非離子型二聚體。另外，有機(jī)碘對比劑也有多種分類，主要包括離子型和非離子型。離子型碘對比劑常見的包括復(fù)方泛影葡胺注射液等，非離子型碘對比劑常見的包括碘化油注射液、碘海醇注射液等。2 碘對比劑在臨床應(yīng)用中存在的不良反應(yīng)目前，碘對比劑在臨床應(yīng)用中存在的不良反應(yīng)主要包括全身性不良反應(yīng)、急性腎損傷以及碘對比劑的血管外滲等。其中，具體不良反應(yīng)主要為：

2.1 全身性不良反應(yīng)

吳春梅等[1]學(xué)者探討優(yōu)質(zhì)護(hù)理干預(yù)在CT增強(qiáng)掃描碘對比劑不良反應(yīng)中指出，患者在進(jìn)行診斷時(shí)出現(xiàn)全身性不良反應(yīng)，根據(jù)反應(yīng)時(shí)間不同可以將其分為急性不良反應(yīng)以及遲發(fā)性不良反應(yīng)兩種類型。張海萍[2]指出急性不良反應(yīng)主要是指患者在進(jìn)行診斷過程中注射碘對比劑1 h內(nèi)產(chǎn)生的不良反應(yīng)，而遲發(fā)性不良反應(yīng)主要是指患者在進(jìn)行診斷過程中，注射碘對比劑時(shí)沒有立即發(fā)生不良反應(yīng)，而是在注射后1 h～1周內(nèi)逐漸產(chǎn)生的不良反應(yīng)。一般來說，發(fā)生全身性急性不良反應(yīng)患者多見于50歲以下患者，根據(jù)產(chǎn)生的不良反應(yīng)的嚴(yán)重程度可以將其分為輕、中和重度3種類型。其中，輕度不良反應(yīng)和中度不良反應(yīng)在臨床上較為常見。霍然等[3]認(rèn)為發(fā)生輕度不良反應(yīng)時(shí)，不需要進(jìn)行特殊治療，其不良反應(yīng)持續(xù)的時(shí)間較短、產(chǎn)生的癥狀不明顯，中度不良反應(yīng)在臨床上具有較為明顯的表現(xiàn)。通過研究分析表明，碘對比劑在發(fā)生中度急性不良反應(yīng)時(shí)，主要表現(xiàn)為過敏反應(yīng)，該過敏反應(yīng)一般為假性過敏反應(yīng)，并非由抗原-抗體結(jié)合導(dǎo)致的，而是在診斷注射碘對比劑時(shí)，對比劑與患者體內(nèi)的蛋白相結(jié)合，從而產(chǎn)生抗原，導(dǎo)致機(jī)體出現(xiàn)過敏反應(yīng)。冉超[4]在分析碘對比劑不良反應(yīng)信號(hào)時(shí)認(rèn)為患者出現(xiàn)中度急性過敏反應(yīng)后，主要表現(xiàn)為蕁麻疹、血管性水腫、支氣管痙攣、呼吸困難等癥狀，嚴(yán)重時(shí)還會(huì)出現(xiàn)休克癥狀。當(dāng)患者出現(xiàn)重度過敏反應(yīng)時(shí)，會(huì)導(dǎo)致血腦屏障被損壞，引發(fā)癲癇等癥狀。

2.2 急性腎損傷

王冠杰等[5]認(rèn)為急性腎損傷主要是指患者在進(jìn)行影像學(xué)檢查過程中，通過注射碘對比劑時(shí)產(chǎn)生的不良反應(yīng)。在國際醫(yī)學(xué)診斷標(biāo)準(zhǔn)中沒有對急性腎損傷進(jìn)行一個(gè)統(tǒng)一的認(rèn)定標(biāo)準(zhǔn)，不存在其他干擾因素下，發(fā)生急性腎損傷時(shí)，患者體內(nèi)的血清肌酐值有明顯升高現(xiàn)象。在分析急性腎損傷發(fā)生過程中，原本就存在腎功能損害的患者發(fā)生急性腎損傷的概率較高，占總發(fā)生率的25%，患有糖尿病腎病患者發(fā)生急性腎損傷的概率為50%。由此可見，當(dāng)患者在進(jìn)行影像學(xué)診斷時(shí)，通過對患者注射碘對比劑時(shí)，發(fā)生急性腎損傷不良反應(yīng)的危險(xiǎn)因素較多，與碘對比劑劑量、給藥途徑以及患者自身的患病因素有關(guān)。高齡患者、糖尿病患者、心血管疾病患者等發(fā)生急性腎損傷的概率更大。

2.3 碘對比劑血管外滲

何敏寧[6]在研究CT增強(qiáng)掃描碘對比劑不良反應(yīng)過程，對患者進(jìn)行碘對比劑注射時(shí)，還會(huì)產(chǎn)生碘對比劑血管外滲不良反應(yīng)。在診斷過程中，對患者進(jìn)行碘對比劑注射時(shí)，注射的血管壁存在損傷現(xiàn)象，或者針尖不小心與血管壁接觸到、患者靜脈血管較細(xì)等，容易引發(fā)碘對比劑血管外滲現(xiàn)象。發(fā)生碘對比劑血管外滲不良反應(yīng)時(shí)，樊慶利和楊微[7]在研究碘對比劑不良反應(yīng)時(shí)認(rèn)為在臨床上主要表現(xiàn)為患者注射位置出現(xiàn)局部灼痛現(xiàn)象、有一定的壓痛感，同時(shí)在碘對比劑血管外滲部位還會(huì)出現(xiàn)水腫和紅斑現(xiàn)象，如果碘對比劑血管外滲現(xiàn)象較為嚴(yán)重時(shí)，會(huì)出現(xiàn)水皰、皮膚潰瘍甚至軟組織壞死等癥狀。發(fā)生碘對比劑血管外滲的原因除了與上述原因有關(guān)外，在注射碘對比劑過程中，采用高壓注射器進(jìn)行注射引發(fā)碘對比劑血管外滲的概率要大于普通注射器注射的概率。黃濤[8]認(rèn)為當(dāng)采用高壓注射器進(jìn)行注射過程中，發(fā)生碘對比劑血管外滲現(xiàn)象，需要及時(shí)停止注射，并對外滲位置和滲漏量進(jìn)行檢查，分析血管外滲程度，分為少量滲漏和大量滲漏。另外，何敏[9]研究認(rèn)為碘對比劑血管外滲現(xiàn)象除了與采用注射器的規(guī)格不同有關(guān)以外，還與醫(yī)護(hù)人員的注射技術(shù)有關(guān)，同時(shí)患者的配合程度、患者的身體素質(zhì)等也直接影響碘對比劑血管外滲的發(fā)生概率。3 碘對比劑不良反應(yīng)發(fā)生時(shí)間碘對比劑不良反應(yīng)發(fā)生時(shí)間主要根據(jù)不良反應(yīng)發(fā)生時(shí)間速度快慢進(jìn)行區(qū)分。當(dāng)注射對比劑1 h內(nèi)出現(xiàn)各種不良反應(yīng)被列入急性范圍，當(dāng)注射對比劑1 h～1周內(nèi)出現(xiàn)各種不良反應(yīng)被列入遲發(fā)性范圍，當(dāng)注射對比劑1周以上時(shí)間才出現(xiàn)各種不良反應(yīng)被列入晚發(fā)范疇。在臨床研究中表明，對患者注射離子型和非離子型碘對比劑后，出現(xiàn)不良反應(yīng)主要表現(xiàn)為急性不良反應(yīng)，有70%的患者注射對比劑5 min左右就會(huì)出現(xiàn)明顯不良反應(yīng)。某些患者在注射對比劑1 h后才會(huì)陸續(xù)出現(xiàn)各種不良反應(yīng)，常見的遲發(fā)性不良反應(yīng)在臨床上主要表現(xiàn)為皮膚反應(yīng)，容易出現(xiàn)血管性水腫、蕁麻疹以及紅斑癥狀。4 誘發(fā)碘對比劑不良反應(yīng)發(fā)生因素和檢測方法誘發(fā)碘對比劑不良反應(yīng)發(fā)生因素主要與患者年齡、既往病史以及身體自身原因有關(guān)。發(fā)生對比劑不良反應(yīng)人群多為兒童和中老年人，其原因主要是由于兒童和中老年人抵抗力、免疫力較弱，在診斷過程中對對比劑不耐受等因素造成的。既往病史常見于患有哮喘病、過敏、心臟疾病、腎病史等癥狀患者，臨床上存在脫水、血液疾病等癥狀患者也會(huì)誘發(fā)對比劑不良反應(yīng)發(fā)生。其中，血液疾病主要包括鐮狀細(xì)胞性貧血、紅細(xì)胞增多等。當(dāng)患者在臨床治療中長期服用β受體阻滯劑、非甾體抗炎藥和白細(xì)胞介素-2等藥物時(shí)也會(huì)誘發(fā)碘對比劑不良反應(yīng)發(fā)生。通過臨床進(jìn)一步研究發(fā)現(xiàn)，患有對比劑過敏史、海鮮過敏史的女性患者發(fā)生對比劑不良反應(yīng)的概率更大，屬于危險(xiǎn)誘因之一。同時(shí)，哮喘在臨床上屬于嚴(yán)重不良反應(yīng)危險(xiǎn)誘因，合并心血管疾病屬于輕度不良反應(yīng)危險(xiǎn)誘因。在臨床診斷過程中，針對某些因食物因素造成對比劑不良反應(yīng)發(fā)生的病例很多醫(yī)師和患者往往存在誤解情況，對因食物因素引起的不良反應(yīng)不重視，從而導(dǎo)致救治時(shí)間被耽誤。

為預(yù)防患者出現(xiàn)對比劑不良反應(yīng)，在臨床上需要對患者進(jìn)行有效的檢測，常見的檢測方法包括靜脈注射試驗(yàn)方法、皮內(nèi)試驗(yàn)方法、結(jié)膜試驗(yàn)方法等。其中，靜脈注射試驗(yàn)方法主要是將同一品種對比劑按照濃度為30%、注射劑量為1 m L的配比緩慢對患者進(jìn)行靜脈注射，注射后對患者臨床表現(xiàn)進(jìn)行觀察15～30 min，當(dāng)患者出現(xiàn)惡心、嘔吐、頭暈以及蕁麻疹、氣急等癥狀時(shí)，屬于陽性反應(yīng)，需要做好相關(guān)的預(yù)防和治療措施，并停止對患者進(jìn)行對比劑輔助檢查。皮內(nèi)試驗(yàn)方法是將同一品種對比劑按照濃度為30%、注射劑量為0.10 m L的配比緩慢對患者進(jìn)行皮內(nèi)注射，將對比劑注入患者前臂皮內(nèi)，注射后對患者臨床表現(xiàn)進(jìn)行觀察15～30 min，當(dāng)患者出現(xiàn)超過直徑1 cm紅斑等癥狀時(shí)屬陽性反應(yīng)。結(jié)膜試驗(yàn)方法將同一品種對比劑滴入患者一側(cè)眼內(nèi)，劑量為1～2滴，觀察時(shí)間為3～4 min，當(dāng)患者眼結(jié)膜出現(xiàn)明顯充血現(xiàn)象、血管怒張或曲張等表現(xiàn)屬于陽性反應(yīng)。5 碘對比劑不良反應(yīng)處理方法5.1 全身性不良反應(yīng)處理方法

李元[10]在研究不同對比劑在影像學(xué)檢查中發(fā)現(xiàn)，為有效避免患者在注射碘對比劑過程中出現(xiàn)全身性不良反應(yīng)，需要采取具有針對性的預(yù)防措施。由于碘對比劑自身具有一定的毒性，因此，在對患者進(jìn)行注射和診斷過程中，需要采取積極的預(yù)防措施。其中，最常見的預(yù)防措施包括醫(yī)護(hù)人員必須熟練掌握碘對比劑在使用過程中的禁忌證、對碘對比劑的使用方法和使用量進(jìn)行嚴(yán)格把控，在對患者注射碘對比劑過程中，需要針對患者的既往病史進(jìn)行分析，評(píng)估患者在注射碘對比劑可能存在的危險(xiǎn)情況，做好相關(guān)的危險(xiǎn)評(píng)估工作。同時(shí)，醫(yī)院需要定期對醫(yī)護(hù)人員進(jìn)行相關(guān)疾病知識(shí)的培訓(xùn)，通過理論配合和實(shí)踐培訓(xùn)，提高醫(yī)護(hù)人員使用碘對比劑的能力，并熟練掌握碘對比劑注射過程中發(fā)生意外事件的急救措施，在發(fā)生不良反應(yīng)或者意外事件時(shí)，能夠第一時(shí)間識(shí)別患者產(chǎn)生的不良反應(yīng)類別，并做好相應(yīng)的急救工作。徐玉玲[11]在注射碘對比劑時(shí)，針對患有甲狀腺功能亢進(jìn)患者時(shí)，需要嚴(yán)格禁止這類型患者使用碘對比劑進(jìn)行診斷。另外，當(dāng)患者在注射碘對比劑過程中，如果出現(xiàn)任何輕微癥狀，醫(yī)護(hù)人員就必須引起重視，對患者的生命體征進(jìn)行嚴(yán)密觀察，直到患者癥狀消失，同時(shí)對于發(fā)生重度不良反應(yīng)患者，要第一時(shí)間停止注射碘對比劑，及時(shí)呼叫臨床主治醫(yī)師，進(jìn)行心、肺、腦復(fù)蘇，及時(shí)給予抗過敏、抗休克治療。

5.2 急性腎損傷處理方法

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中圖分類號(hào)：TH814 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1007-9416（2013）06-0113-01

1 概述

高爐煤氣是包括宣鋼在內(nèi)的所有長流程鋼鐵企業(yè)的重要附屬產(chǎn)品和燃料氣體；它是由煉鐵高爐產(chǎn)生的，高爐煤氣計(jì)量裝置的優(yōu)劣程度直接影響工藝操作，而且對降低成本、提高效益方面起關(guān)鍵作用。同時(shí)由于鋼鐵企業(yè)連續(xù)生產(chǎn)的特點(diǎn)，其產(chǎn)品高爐煤氣產(chǎn)生設(shè)備和輸送管線停產(chǎn)機(jī)會(huì)少，這些給高爐煤氣的測量和流量裝置的維護(hù)造成很大的困難。因此高爐煤氣測量技在流量測量領(lǐng)域中是一個(gè)難題。

畢托巴流量計(jì)作為一種技術(shù)先進(jìn)的計(jì)量工具，他在工業(yè)領(lǐng)的應(yīng)用非常廣泛，適用的流體種類繁多，幾乎囊括了所有較為潔凈的流動(dòng)介質(zhì)。特別是與之配套數(shù)據(jù)采集、傳輸以及控制系統(tǒng)的應(yīng)用，極大的方便了工業(yè)企業(yè)對于流體的實(shí)際計(jì)量工作，下文對畢托巴流量計(jì)及其應(yīng)用進(jìn)行詳細(xì)介紹。

2 高爐煤氣計(jì)量現(xiàn)狀

目前，宣鋼在用的高爐煤氣計(jì)量裝置大約有45套左右，其中有大概10套左右由于時(shí)間長等因素存在計(jì)量不準(zhǔn)確的問題；另外，約有10套左右的重點(diǎn)耗能設(shè)備、生產(chǎn)線沒有安裝計(jì)量裝置，這給公司高爐煤氣平衡方案制定帶來很大不便。

目前，包括宣鋼在內(nèi)的國內(nèi)鋼鐵行業(yè)在高爐煤氣流量測量上，大量使用的是孔板流量計(jì)。眾所周知，孔板流量計(jì)技術(shù)較為成熟，但其存在很多缺陷：因此我們在宣鋼能源管控中心項(xiàng)目實(shí)施中，大量采用畢托巴流量計(jì)，效果較好。以下我們將從其結(jié)構(gòu)原理和特點(diǎn)入手加以分析。

3 畢托巴流量計(jì)的結(jié)構(gòu)原理及特點(diǎn)

3.1 工作原理

畢托巴流量計(jì)是由智能探針式流量計(jì)演化而來，根據(jù)皮托管原理來測定傳輸介質(zhì)管道的中心流速，其基本原理就是通過提取管道中心的流體流速，利用差壓公式（全壓-靜壓=動(dòng)壓），將提取到的流體流速換算到流體的體積或者質(zhì)量流量的計(jì)量計(jì)。

3.2 系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

畢托巴流量計(jì)發(fā)熱探針位于管道的中心位置，全壓孔與流體來流的方向?qū)φo壓孔與流體的去流方向?qū)φ艿赖膶?shí)際壓力就等于全壓孔與靜壓孔的壓力差。標(biāo)準(zhǔn)壓差由探針的風(fēng)洞給定曲線上取得，然后就可以根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)壓差進(jìn)而計(jì)算流體的實(shí)際流量。流量計(jì)的壓力變送單元以及熱電阻測溫單元分別測得流體的壓力及溫度。匯總后輸出到流量計(jì)算儀或者DCS系統(tǒng)，通過流量計(jì)算儀或者DCS系統(tǒng)解析流量方程，同時(shí)根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)壓差、壓力、溫度等信號(hào)對計(jì)算結(jié)果進(jìn)行修正補(bǔ)償，從而得到準(zhǔn)確的流量參數(shù)，并通過數(shù)顯系統(tǒng)將計(jì)算結(jié)果顯出出來。

3.3 性能特點(diǎn)

（1）畢托巴流量計(jì)其探針測試點(diǎn)在管道的中心位置，其標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)洞的風(fēng)速可達(dá)0～150米每秒，通過計(jì)算得出探針需要的修正補(bǔ)償系數(shù)，這樣就能實(shí)現(xiàn)管道中心點(diǎn)的流速與其余所有個(gè)點(diǎn)測定的流速平均值對應(yīng)。（2）流量計(jì)算過程中采用分段修正的方法，對測的的數(shù)據(jù)進(jìn)行修正補(bǔ)償，在壓差變送器的輸出范圍內(nèi)，將直流電信號(hào)分解成幾個(gè)不同的補(bǔ)償區(qū)間，每個(gè)區(qū)間制定不同的修正系數(shù)，從而能使測量結(jié)果在全部輸出范圍能都得到準(zhǔn)確的修正，保證了其精度的連續(xù)性。（3）先進(jìn)的數(shù)據(jù)庫，數(shù)據(jù)庫經(jīng)過多年的完善，基本涵蓋了對各種介質(zhì)、壓力以及溫度的補(bǔ)償修正系數(shù)，可以根據(jù)實(shí)際管道情況構(gòu)建相應(yīng)的數(shù)學(xué)模型，對數(shù)據(jù)進(jìn)行精確的修正補(bǔ)償，得到準(zhǔn)確的流量計(jì)量結(jié)果。

4 流量計(jì)配套的監(jiān)控系統(tǒng)介紹

畢托巴流量計(jì)具備可以在遠(yuǎn)距離傳輸?shù)腞S-485通訊接口，具備上限下限流量報(bào)警以及小信號(hào)拾取功能，儀表使用了E2PROM的先進(jìn)存儲(chǔ)技術(shù)，可以實(shí)現(xiàn)內(nèi)部數(shù)據(jù)的永久保存。同時(shí)在設(shè)計(jì)時(shí)候采用了微功耗雙電源設(shè)計(jì)。從而實(shí)現(xiàn)了智能一體化，能向控制終端傳輸瞬時(shí)的煤氣流量和累計(jì)流量；方便了值班人員在遠(yuǎn)程對煤氣流量進(jìn)行監(jiān)控。

流量計(jì)數(shù)據(jù)監(jiān)控系統(tǒng)廣泛應(yīng)用在多個(gè)采集點(diǎn)煤氣流量實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)的遠(yuǎn)程自動(dòng)采集，對工作現(xiàn)場的適應(yīng)性很強(qiáng)，尤其在宣鋼目前煤氣管網(wǎng)上流量采集節(jié)點(diǎn)分散并且現(xiàn)場工作環(huán)境復(fù)雜的具體情況，該系統(tǒng)具有很強(qiáng)的實(shí)際應(yīng)用能力，能夠?qū)⒏鱾€(gè)數(shù)據(jù)采集點(diǎn)的數(shù)據(jù)自動(dòng)遠(yuǎn)程傳輸。同時(shí)系統(tǒng)具有良好的兼容性以及可擴(kuò)展能力，對于日后增加采集接點(diǎn)以及檢修維護(hù)工作提供了很好的便捷性。

遠(yuǎn)程監(jiān)控系統(tǒng)還具有良好的人機(jī)界面，當(dāng)數(shù)據(jù)被采集至遠(yuǎn)端計(jì)算機(jī)后，系統(tǒng)對數(shù)據(jù)進(jìn)行歸檔、分析、存儲(chǔ)，可以在遠(yuǎn)端計(jì)算機(jī)上對每個(gè)煤氣采集節(jié)點(diǎn)的工況參數(shù)進(jìn)行在線設(shè)置，操作非常便捷，易于值班人員掌握。

5 畢托巴流量計(jì)在宣鋼的應(yīng)用

2012年12月和2013年3月，宣鋼在原料場解凍庫、2#高爐熱風(fēng)爐、4#鍋爐和6#鍋爐共安裝5套畢托巴流量計(jì)；通過幾個(gè)月的試運(yùn)行，公司計(jì)量主管部門與動(dòng)力廠均認(rèn)為計(jì)量數(shù)據(jù)準(zhǔn)確可靠，且流量計(jì)在線安裝方便，符合宣鋼高爐煤氣計(jì)量改造的要求。

通過安裝和試用，其優(yōu)點(diǎn)體現(xiàn)在以下幾個(gè)方面：（1）節(jié)能效果明顯，作為一次測量元件的智能探針其制作材料選擇直徑20mm的不銹鋼，在截面積很小的管道中也不會(huì)產(chǎn)生壓力的損失，與原先廣泛采用的孔板節(jié)流裝置相比，節(jié)能效果明顯，儀器本身運(yùn)行成本很低。（2）可靠性能好，畢托巴流量計(jì)在測量過程中，其內(nèi)部倒壓管中沒有介質(zhì)流動(dòng)，這就阻隔了雜物的進(jìn)入，使其測試的精度能夠長期保持在良好的水平。（3）安裝環(huán)境不必局限在直管段，通過設(shè)計(jì)單位多年對各種安裝環(huán)境下數(shù)據(jù)庫的不斷修改開發(fā)，數(shù)據(jù)庫已經(jīng)涵蓋了多種彎管段以及多倍管徑的情況，即使將流量計(jì)安裝在現(xiàn)場彎管段，也能夠得到高精度的測量結(jié)果。（4）與之配套的二次儀表具備智能化，畢托巴流量計(jì)在開發(fā)的過程中對與之配套的智能化二次儀表非常重視，不僅僅能顯示各項(xiàng)流體參數(shù)，同時(shí)其具備遠(yuǎn)程通訊以及網(wǎng)絡(luò)傳輸功能，可以非常方便的將儀表接入集中管理系統(tǒng)。

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Abstract: with the development of science and technology, industrial level enhancement, cantilever construction process from the 50 s since the invention, is widely used in large span, the hard in bridge construction. This paper introduces the wide highway first T2 music label jade large bridge cantilever construction well used hanging basket of types and construction method, combining the working practice, this paper analyzes on the continuous box girder bridge hanging basket cantilever construction of cast-in-situ produces in the process of deflection cast-in-situ factors, construction and testing, the assembled hanging basket and preloading.

Keywords: continuous box, hanging basket, cantilever construction

中圖分類號(hào)： U445文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A文章編號(hào)：

工程概況

樂昌至廣州高速公路坪石至樟市段T2合同段玉井特大橋（50+3×90+50)米五跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)箱梁，箱梁斷面采用單箱單室，根部梁高5.7m，跨中高2.6m，頂板厚28cm，底板厚從跨中至根部由32cm變化為60cm，腹板從跨中至根部分兩段采用45cm、75cm兩種厚度，箱梁高度和底板厚度均按2次拋物線變化。箱梁頂板橫向?qū)挾?6.5m，梁底寬8.0m，翼緣懸臂長4.25m。箱梁0號(hào)節(jié)段長12m，每個(gè)懸澆“T”縱向?qū)ΨQ劃分為10個(gè)節(jié)段，梁段數(shù)及梁段長從根部至跨中分別為4×3.5m、6×4.0m，節(jié)段懸澆總長38m，懸澆最重節(jié)段為1#塊，共計(jì)混凝土60.48m3，重約為1667KN。箱梁懸臂澆筑采用三角掛籃施工。

表1-1 箱梁截面尺寸及混凝土數(shù)量表

2、掛籃懸臂施工法的選擇

本橋跨越京珠高速、地方坪乳公路及省道，根據(jù)橋址的工程地質(zhì)情況、橋墩高度最高為78m，梁體本身變化情況、工程建設(shè)施工期的需求，本橋高墩施工上部構(gòu)造選擇掛籃懸臂施工工藝。

3、掛籃設(shè)計(jì)及施工

3.1、掛籃總體構(gòu)造

掛籃主要由主桁承重系統(tǒng)、行走及后錨系統(tǒng)、底籃及懸吊系統(tǒng)、模板系統(tǒng)四大部分組成。掛籃總體構(gòu)造如下圖3-1-1所示，具體結(jié)構(gòu)詳見掛籃圖紙。

圖3-1-1 掛籃總體構(gòu)造圖

主桁承重系統(tǒng)：由兩片主桁計(jì)前吊橫梁組成，主桁架為三角形，前橫梁為型鋼組焊結(jié)構(gòu)；

行走及后錨系統(tǒng)：分為主桁架行走系統(tǒng)、外模行走系統(tǒng)、內(nèi)模行走系統(tǒng)及后錨系統(tǒng)，主桁架行走系統(tǒng)由行走軌道、前支腿、后支腿組成；外模行走系統(tǒng)由外模行走梁、外模行走吊耳等組成；內(nèi)模行走系統(tǒng)由內(nèi)模行走梁、內(nèi)模行走吊耳等組成；后錨系統(tǒng)由后錨支座、后橫梁、扁擔(dān)梁及預(yù)應(yīng)力精軋螺紋鋼筋等組成；

底籃及懸吊系統(tǒng)：掛籃底籃由前下橫梁、后下橫梁、縱梁和底模組成，底籃縱梁為型鋼結(jié)構(gòu)，底模采用大塊鋼模；懸吊系統(tǒng)由前吊系統(tǒng)、后吊系統(tǒng)組成，前吊系統(tǒng)通過4跟吊帶錨固于前吊橫梁上，后吊系統(tǒng)通過兩根吊帶及兩根吊桿錨固于已澆筑梁段上；

模板系統(tǒng)：掛籃外模及底模采用大塊鋼模板，內(nèi)模采用組合鋼模，模板總體布置如下圖3-1-2所示。

圖3-1-2 掛籃模板系統(tǒng)

3.2、掛籃拼裝

3.2.1掛籃拼裝注意事項(xiàng)

1）、掛籃拼裝應(yīng)按照上述順序逐部操作，作業(yè)前應(yīng)對吊裝機(jī)械及機(jī)具進(jìn)行安全檢查，在操作過程中地上、空中應(yīng)有專人進(jìn)行指揮及指導(dǎo)。

2）、掛籃的拼裝是高空作業(yè)，每道工序務(wù)必經(jīng)過認(rèn)真的檢查無誤后方可進(jìn)行下一道工序。

3）、嚴(yán)禁在掛籃結(jié)構(gòu)上任意進(jìn)行焊接、切割。

4）、在掛籃結(jié)構(gòu)上增加的吊耳等其它結(jié)構(gòu)必須保證焊接及連接質(zhì)量。

5）、吊桿及吊帶嚴(yán)禁引弧、通電，應(yīng)做好相應(yīng)的保護(hù)措施。

6）、定期檢查起重鋼絲繩是否有破損，吊物是否綁扎牢固。

7）、嚴(yán)禁超載、操作平臺(tái)上作業(yè)人員不得超過4人，堆載不得超過100kg。

3.3掛籃試壓 。

為了消除掛籃結(jié)構(gòu)的塑性變形，掛籃在上橋前先在加工廠試拼，采用等代澆筑重量對其進(jìn)行主桁架對稱試壓，分級(jí)加載最大重量為施工最大梁重的 1.3 倍；然后分級(jí)，在加載過程中用精密測量儀器觀測豎向變形，再根據(jù)實(shí)測值推算各梁段掛籃的豎向變形，為施工預(yù)拱度設(shè)定及混凝土澆筑中掛籃的調(diào)整提供參考數(shù)據(jù)。過程控制中要求緊固掛籃，掛籃就位后，在澆筑混凝土前，對于前后橫梁每根吊桿連接處隨時(shí)檢查螺栓有無松動(dòng)，有松動(dòng)的地方必須及時(shí)扭緊，做到每一節(jié)點(diǎn)都連接緊密、 牢固方可進(jìn)行澆筑。

3.4、掛籃行走

掛籃行走按照以下幾個(gè)步驟進(jìn)行：

、設(shè)置預(yù)埋件，澆筑混凝土

在澆筑混凝土之前，在未澆筑節(jié)段設(shè)計(jì)位置預(yù)留后吊短吊桿及內(nèi)外模行走梁吊耳吊帶孔，后錨點(diǎn)位置預(yù)埋精軋螺紋鋼筋，并預(yù)埋行走反力座預(yù)埋件，具體預(yù)埋點(diǎn)位置及預(yù)埋件構(gòu)造見詳圖。

2）、接長行走軌道 已澆筑梁段達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度并張拉完縱向預(yù)應(yīng)力束后，開始接長并錨固行走軌道梁。安裝軌道前先將箱梁頂面清理干凈，清除梁段頂面腹板部位豎向預(yù)應(yīng)力筋上的雜物，然后測量放樣，鋪放滑道，調(diào)整軌道位置使其平滑順直。調(diào)整好位置后將軌道用錨桿、連接器、錨具錨固在箱梁腹板外側(cè)豎向預(yù)應(yīng)力筋上，錨固過程中，要將錨桿與豎向預(yù)應(yīng)力筋旋入連接器長度相同并不少于6倍螺距。

、掛籃行走

掛籃行走采用液壓千斤頂及精軋螺紋鋼筋進(jìn)行，行走前標(biāo)記牽引精軋螺紋鋼筋，10cm做一個(gè)標(biāo)記，保證掛籃左右側(cè)行走同步。主桁架通過桁架前后支點(diǎn)落于行走軌道上滑動(dòng)行走，行走前在主桁架前后支點(diǎn)滑板處涂油以減少行走時(shí)摩擦力，內(nèi)外模板及底籃利用內(nèi)外走行導(dǎo)梁行走，行走導(dǎo)梁前端通過吊帶固定與前上橫梁上，后端通過兩個(gè)行走吊耳固定，行走吊耳上設(shè)置滾輪，前后兩個(gè)吊耳交替轉(zhuǎn)換行走，行走步驟如下：

①、放松前后吊耳吊帶，使掛籃模板整體脫離箱梁混凝土面；

②、掛籃往前行走2m；

③、放松前吊耳，走行梁落于后吊耳上；

④、將前吊耳前移2m位置錨固，放松并拆除后吊耳吊帶，走行梁落于前吊耳上；

⑤、將后吊耳前移2m并固定；

⑥、掛籃前移2m。

3.5、混凝土施工工藝

3.5.1、混凝土配合比

箱梁混凝土設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)為C50，屬高標(biāo)號(hào)混凝土，為保證混凝土質(zhì)量，需采取以下措施嚴(yán)格控制優(yōu)化混凝土配合比。

1）、混凝土所用砂、石、水泥、水及添加劑的質(zhì)量和規(guī)格，必須符合規(guī)范和設(shè)計(jì)要求，添加劑等需出具出廠合格證書；

2）、混凝土坍落度控制在12～14cm之間，并具有良好的泵送性、和易性。

3）、箱梁屬于大體積混凝土，應(yīng)考慮水化熱溫度的控制，應(yīng)采用水化熱低的水泥，改善骨料級(jí)配，降低水化熱，用摻加粉煤灰（通過試驗(yàn)決定）、外加劑（如緩凝劑、減水劑）等方法，減少水泥用量，減小澆筑分層厚度，加快混凝土散熱速度，降低混凝土入模溫度。

3.5.2、混凝土澆筑

1）、澆筑前，對模板、鋼筋和預(yù)埋件等進(jìn)行全面檢查，確保無誤后進(jìn)行澆筑；

2）、澆筑混凝土?xí)r箱梁N#塊及N'#塊應(yīng)對稱進(jìn)行，兩端重量差不得超過5方，同時(shí)同一掛籃箱梁左右兩側(cè)需對稱澆筑，保證掛籃橫向穩(wěn)定性，同時(shí)為防止箱梁混凝土開裂，混凝土應(yīng)由端部向根部澆筑；

3）、澆筑前應(yīng)徹底清除模板垃圾并用水沖洗，特別是模板后端與已澆筑梁段梁底接觸面初細(xì)小碎屑，同時(shí)對掛籃后吊施加預(yù)拉力，保證箱梁澆筑過程中模板后端不會(huì)脫離已澆梁段混凝土面，保證接縫質(zhì)量；

4）、箱梁結(jié)構(gòu)復(fù)雜，預(yù)埋件、鋼筋、預(yù)應(yīng)力孔道、錨具交錯(cuò)，混凝土振搗需采用Φ50及Φ30兩種型號(hào)振動(dòng)棒，鋼筋密集處采用小振動(dòng)棒，鋼筋稀疏處使用大振動(dòng)棒，錨具附近混凝土需特別振搗密實(shí)；

4、施工線型控制

4.1、撓度控制

在箱梁澆筑前要布設(shè)測量監(jiān)控控制網(wǎng)，控制網(wǎng)的布設(shè)，應(yīng)遵照變形觀 測能反映結(jié)構(gòu)的實(shí)際變形為原則 .我們考慮在每墩頂 0 號(hào)塊的中心位置 安裝 1 個(gè)工作基點(diǎn)，工作基點(diǎn)要與附近的導(dǎo)線點(diǎn)形成控制網(wǎng)，并且要定期 進(jìn)行復(fù)核，以保證工作基點(diǎn)的誤差在合格范圍內(nèi)，通過我們精心組織施工，嚴(yán)格施工程序 ，加大監(jiān)控力度，使得張皮溝大 橋左幅的合攏誤差都控制在合格范圍內(nèi) 。

結(jié)語

在橋梁懸臂施工中, 確保橋梁成橋的線形狀態(tài)符合橋梁設(shè)計(jì)線形的要求, 是保證橋梁處于合理的受力狀態(tài)、橋梁運(yùn)營的安全以及橋梁外觀線形優(yōu)美的關(guān)鍵, 這也是難點(diǎn)所在。因此, 就是要對結(jié)構(gòu)的各施工階段的結(jié)構(gòu)變形和受理狀態(tài)進(jìn)行合理的計(jì)算分析, 為施工預(yù)拱度的準(zhǔn)確預(yù)報(bào)作理論依據(jù)。而且隨著懸臂施工技術(shù)的進(jìn)步和完善，施工機(jī)械化程度的提高，加上電子計(jì)算機(jī)輔助進(jìn)行橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析計(jì)算及施工控制，使懸臂施工法成為現(xiàn)代大跨徑橋梁建造的主要施工方法，這也推動(dòng)了橋梁進(jìn)一步向高強(qiáng)、輕型、大跨徑方向發(fā)展 .

參考文獻(xiàn):

[1] 徐君蘭. 大跨度橋梁施工控制 [M ] . 北京: 人民交通出版社2000 .

篇6

關(guān)鍵詞：菱形掛籃 懸臂箱梁

一、工程簡介

S336省道靖江改線段工程項(xiàng)目十圩港大橋主橋?yàn)槿珙A(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)箱梁，跨徑組合為55+75+55m，半幅橋?qū)?2.5m，底板寬6.7m，翼緣板懸臂長2.9m。根據(jù)施工圖要求，除兩邊跨各有一現(xiàn)澆段和主墩墩頂?shù)?#節(jié)段及合攏段外，其余塊件全采用掛籃懸臂澆注施工。掛籃采用菱形桁架式掛籃。主梁1至3節(jié)段長3m，最大控制重量為1#節(jié)段103.2t；主梁4至6節(jié)段長為3.5m，最大控制重量為4#節(jié)段95.9t；主梁7至10節(jié)段長為4m，最大控制重量為7#節(jié)段93.9t。

二、菱形掛籃的構(gòu)造

菱形掛籃由主桁架、行走及錨固裝置、底模架、內(nèi)外側(cè)模板、前吊裝置、后吊裝置、前上下橫梁、后下橫梁、內(nèi)外滑梁等組成。 其中主桁架由上縱梁、下縱梁、前支腳、后支腳，以及橫向聯(lián)結(jié)桿件組成。

主桁架采用32#b槽鋼，重量為8.87t；前上橫梁采用雙拼40#a工字鋼，重量為1.62t；前下橫梁采用雙拼40#b槽鋼，重量為1.565t；后下橫梁采用雙拼32#a槽鋼，重量為0.914t；鋼底模及模架，重量為5.59t；側(cè)模及模架，重量為8.6t；內(nèi)模及模架，重量為0.536t；內(nèi)滑梁采用32#a槽鋼，重量為0.914t；外滑梁采用雙拼32#a槽鋼，重量為1.37t；后錨扁擔(dān)梁采用雙拼20#a槽鋼，重量為0.431t。

總重為30.413t。

三、主桁架計(jì)算

由掛籃結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖可知，主桁架由2件對稱的桁架式承載構(gòu)件聯(lián)結(jié)而成，因此只需計(jì)算其中

一件的受力和應(yīng)變情況。可以確定主桁架是簡支結(jié)構(gòu)，桿件間以銷軸連接，所以不存在超靜定問題。

1、混凝土荷載：

取鋼筋混凝土濕容重2.6 t /m3計(jì)算：

1#節(jié)段長300cm，方量39.7m3，重量103.2t；4#節(jié)段350cm，方量36.9m3，重量95.9t；7#節(jié)段長400cm，方量36.1m3，重量93.9t。

2、掛籃主縱梁在各種荷載組合下前端受力分析

在計(jì)算掛籃主縱梁前端受力計(jì)算時(shí)，根據(jù)節(jié)段長度和對應(yīng)的混凝土重量及各種荷載組合情況下分別計(jì)算，找出作用在主縱梁前端上最不利的荷載組合。

掛籃自重

故在掛籃澆筑7#節(jié)段時(shí)，兩根主縱梁前端受力最不利。

根據(jù)規(guī)范要求，驗(yàn)算結(jié)構(gòu)強(qiáng)度時(shí)采用荷載組合：砼重量+動(dòng)力附加荷載+掛籃自重+施工機(jī)具和人群重。

施工荷載和人群重：施工人員及機(jī)具荷載取2KN/m2，振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載取2KN/m2，其他可能的荷載取1KN/m2。由以上可知施工荷載為5KN/m2。

在掛籃澆筑7#節(jié)段時(shí)，產(chǎn)生的施工荷載為：

兩根主縱梁前端最大受力：

負(fù)荷由兩個(gè)主構(gòu)架前端部承受，則一個(gè)主桁架負(fù)載為672.46/2=336.23KN。

3、主桁架受力分析及計(jì)算

根據(jù)菱形桁架的幾何結(jié)構(gòu)可計(jì)算得，AC桿件承受最大拉內(nèi)力，為707KN；BD桿承受最大軸向壓內(nèi)力，為676KN。前支座B承受壓力753KN，后支座A承受拉力405KN。

（1）壓桿穩(wěn)定性驗(yàn)算

在主桁架中，各構(gòu)件由兩根32B槽鋼拼焊而成，桿件截面慣性矩：

柔度小于彎曲極限，這是個(gè)強(qiáng)度問題。

（2）桿件的抗拉強(qiáng)度驗(yàn)算

則，為計(jì)算的AB、BD、CD桿件顯然安全

（3）端部D點(diǎn)撓度

根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算得出端點(diǎn)D的撓度為8.2mm

（4）前上橫梁的強(qiáng)度計(jì)算

施工中澆筑混凝土的重量由側(cè)模、內(nèi)模、底板共同承擔(dān)，則必須對其重量進(jìn)行分配。

從掛籃設(shè)計(jì)圖可知，前上橫梁有12個(gè)吊點(diǎn)，其中2個(gè)用于側(cè)模，2個(gè)用于內(nèi)模。5個(gè)用于底模，另三個(gè)吊點(diǎn)備用，按9個(gè)吊點(diǎn)計(jì)算，假定同一部分吊點(diǎn)力相等。

作出受力簡圖，利用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器可計(jì)算得到，前橫梁承受最大彎矩為 。最大剪力為

前上橫梁為雙拼40#a工字鋼，其抗彎截面模量為

彎矩最大處的橫梁應(yīng)力為

剪力最大處的剪切應(yīng)力為

（5）吊桿強(qiáng)度和變形

經(jīng)計(jì)算滿足安全要求

（6）滑梁的強(qiáng)度和撓度計(jì)算

經(jīng)計(jì)算，內(nèi)外滑梁均滿足安全要求。

從以上計(jì)算看出，主桁架滿足安全要求。

四、掛籃施工時(shí)抗傾覆穩(wěn)定性計(jì)算

1、后錨強(qiáng)度計(jì)算

每榀菱形桁架后部都有兩根后錨扁擔(dān)梁，各通過兩根Φ32mm精軋螺紋鋼與橋面錨固，所以每榀菱形桁架有四根后錨桿。扁擔(dān)梁長1.3m，兩端后錨桿各距邊緣20cm。

每榀菱形桁架的后錨力為405KN，而每根精軋螺紋鋼的許用抗拉強(qiáng)度為

則四根后錨桿的許用拉力共計(jì) 故后錨安全。

2、后錨扁擔(dān)梁的強(qiáng)度驗(yàn)算：

扁擔(dān)梁由兩根20B型槽鋼和1cm鐵板拼焊而成，扁擔(dān)梁的抗彎截面模量：

截面積：

后錨所受最大彎矩

扁擔(dān)梁承受的最大彎曲應(yīng)力

但是根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》鋼材容許應(yīng)力的取值，新鋼材支架容許應(yīng)力可以提高1.25倍。

扁擔(dān)梁承受的剪切應(yīng)力：

所以，后扁擔(dān)梁安全。

綜上分析可知，掛籃施工時(shí)的抗傾覆穩(wěn)定性可靠。

五、掛籃拼裝與預(yù)壓

0#塊施工完成后，拼裝掛籃并進(jìn)行預(yù)壓。掛籃預(yù)壓方法采用三角形反力架與千斤頂逐級(jí)加載試壓，預(yù)壓荷載為最大塊件重量的1.4倍。

預(yù)壓完成后整理資料并輸入計(jì)算機(jī)，繪出掛籃荷載―變形曲線。在掛籃懸澆施工過程中利用荷載―變形曲線得出相同荷載下的掛籃變形，并結(jié)合相鄰塊件實(shí)測資料進(jìn)行修正，以便準(zhǔn)確控制掛籃的施工撓度。

六、掛籃的拆除

待合龍段施工前，便可拆除掛籃，拆除順序如下：

1.在梁頂面安裝卷揚(yáng)機(jī)，吊著外側(cè)模前后吊桿（底模架吊在走行梁上）徐徐下放，落至船上。或先放底模架，后放外側(cè)模。

2.合龍段不用的內(nèi)模、走行梁，在合龍段施工前拆除，余者可從兩端梁的出口拆除。

3.拆除前上橫梁。

4.主構(gòu)架可移至塔吊可吊范圍內(nèi)，分片拆卸。

5.拆除軌道及鋼（木）枕。

七、應(yīng)用菱形掛籃進(jìn)行懸澆施工的幾點(diǎn)注意事項(xiàng)

1、要確保混凝土澆筑時(shí)主桁前支座材料強(qiáng)度滿足受力要求，因前支點(diǎn)反力較大，必要時(shí)須對主桁片進(jìn)行加固，防止出現(xiàn)壓桿破壞。

篇7

中圖分類號(hào)：U41 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

1概述

白浪河大橋位于濰坊市南環(huán)路白浪河濕地公園，由濰坊公路設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)，橋梁中心里程K8+417，全長480米，橋面寬30m；上部構(gòu)造為24-20米后張法預(yù)應(yīng)力小箱梁，簡支變連續(xù)體系，小箱梁設(shè)計(jì)寬度2.4米，梁高1.4米，預(yù)制梁長20米，最大單片預(yù)制梁起吊重量60噸；橋梁下部構(gòu)造為肋板擴(kuò)大基礎(chǔ)橋臺(tái)，橋墩樁基設(shè)計(jì)直徑1.5米，墩柱直徑1.2米，墩柱高度6-7米不等。

2方案的選擇

⑴工程特點(diǎn)：① 施工工期緊：2009年5月8日開始施工，業(yè)主要求2009年11月完成0-15#橋梁架設(shè)和連續(xù)。②橋梁下方第8#墩-14#墩間有天然沖淤形成的沙丘，地勢平坦，土質(zhì)為砂性卵石土，西面為白浪河公園的人工湖，東面為世外桃園大酒店的魚塘，魚塘水深為3m左右。③由于橋梁位置位于城鄉(xiāng)結(jié)合部兩側(cè)為白浪河濕地公園，橋梁附近沒有空地設(shè)置預(yù)制廠，梁板預(yù)制位于離橋梁施工區(qū)7Km的花家村，同時(shí)橋梁0#橋臺(tái)位于大崖頭村，征地拆遷還沒到位，房屋拆遷還沒完成。④梁體單片重量及長度大，架設(shè)技術(shù)要求較高。

⑵方案的確定：

傳統(tǒng)架設(shè)小箱梁的方法：當(dāng)預(yù)制梁廠設(shè)在橋頭或橋頭兩側(cè)時(shí)采用架橋機(jī)架設(shè)（如大方架橋機(jī)）；當(dāng)梁廠設(shè)在橋側(cè)時(shí)采用跨墩龍門吊架設(shè)。由于橋頭路基不具備設(shè)置梁廠的條件，但橋梁兩側(cè)為白浪河濕地公園，0-7#，15-24#橋墩位于白浪河的人工湖及魚塘內(nèi)，而且白浪河水庫定時(shí)的給白浪河濕地的人工湖補(bǔ)水，跨墩龍門吊穩(wěn)定性很難保證，且一次投入相當(dāng)大，安裝和拆卸困難。根據(jù)本橋工程特點(diǎn)，采用簡易架橋機(jī)吊小箱梁并安裝就位。

20m小箱梁架設(shè)具體步驟：

①預(yù)制梁場采用拉梁拖車將梁運(yùn)到橋梁一側(cè)；②、吊機(jī)從運(yùn)梁平車上吊起小箱梁；

③吊梁平車橫移并落梁就位。

3具體控制：

架橋機(jī)主要由：縱向桁架、起吊卷揚(yáng)機(jī)、橫向桁架、橫向走行四部分組成。

縱向桁架由兩片單層式軍用梁組成，兩片軍用梁間距1.5m，采用[16槽鋼加固，槽鋼與軍用梁三角通過U型螺栓連接。為避免軍用梁直接安裝在橫向走行上使下弦桿因集中受力而破壞，在軍用梁兩端的底部焊接4根長4.0mI20工字鋼。

起吊卷揚(yáng)機(jī)固定在縱向桁架兩側(cè)，距縱向桁架外端2.7m，距橫向桁架中軸線1.7m，架梁采用兩臺(tái)8T卷揚(yáng)機(jī)，滑輪組為5組，提升能力共計(jì)160T，提升速度為1.0m/min。提升小箱梁時(shí)將對縱向桁架產(chǎn)生巨大壓力，為避免因集中力作用軍用梁三角頂面，在卷揚(yáng)機(jī)底安裝4根長度為5.0m的I30工字鋼，工字鋼與軍用梁采用螺栓連接，工字鋼伸出所作用軍用梁三角各0.5m，使集中力轉(zhuǎn)化為均布荷栽，并通過三角節(jié)點(diǎn)將壓力轉(zhuǎn)化為弦桿拉力。

橫向桁架有兩種結(jié)構(gòu)，分別采用式軍用梁和自制鋼箱梁拼裝。

當(dāng)待架梁孔相臨孔位未架設(shè)時(shí)采用單片軍用梁和型鋼拼裝。軍用梁底部支墩位置采用螺栓連接兩根I20工字鋼，使軍用梁通過工字鋼均勻傳給支墩，避免集中作用在軍用梁下弦桿上破壞系統(tǒng)穩(wěn)定。軍用梁上端垂直合理布設(shè)I16工字鋼每根長度60cm，使橫向走行天車作用力均勻傳向軍用梁，保證軍用梁三角穩(wěn)定。在I16工字鋼上布設(shè)兩根I24工字鋼，工字鋼上安設(shè)鋼軌。在蓋梁上預(yù)埋四排φ28鋼筋拉環(huán)，通過拉桿加固，保證桁架豎向穩(wěn)定。在小箱梁起吊端，桁架懸臂長度4.01m，小箱梁提升軸線距蓋梁外緣1.1m。

當(dāng)相臨梁孔已架設(shè)完，則在梁頂面采用自制鋼箱梁拼裝橫向桁架，自制鋼箱梁高42cm，在每片梁頂設(shè)調(diào)平墊塊，鋼箱梁上端直接安裝鋼軌。通過拉桿將鋼箱梁與翼緣板濕接縫鋼筋、箱梁橫隔板、蓋梁頂預(yù)埋拉環(huán)連接，保證系統(tǒng)穩(wěn)定。起吊小箱梁端懸臂長度4.01m，起吊軸線距蓋梁邊緣1.1m。

橫向運(yùn)梁天車安置在橫向桁架頂面，通過調(diào)整橫向桁架底部支墩或墊塊的高度，使軌道位于同一水平面內(nèi)。

4、系統(tǒng)驗(yàn)算

荷載：箱梁自重60噸，縱向軍用梁及提升設(shè)備15噸，考慮1.2倍保險(xiǎn)系數(shù)，每側(cè)起吊拉力4.5×105N。下面主要對橫向桁架和縱向桁架進(jìn)行檢算：

⑴橫向桁架軍用梁構(gòu)造懸臂部分：

懸臂點(diǎn)彎矩：

根據(jù)平移軸定理，中性軸距梁體頂面：

yi=

應(yīng)力：

最大撓度：

fmax=

=

懸臂部分不需斜撐。

⑵自制鋼箱梁懸臂構(gòu)造部分：懸臂部分不需做斜撐，為了加強(qiáng)穩(wěn)定，采用兩組[16槽鋼每組兩根作斜撐，支撐在蓋梁上，并將懸臂外端鋼軌墊高1.86cm。以保證懸臂端穩(wěn)定及橫向走行保持水平。

⑶橫向桁架軍用梁受壓穩(wěn)定檢算：

一片標(biāo)準(zhǔn)三角在受力合理時(shí)最大可承受的豎向壓力為：

[P]=

當(dāng)橫向走行位于一塊軍用梁三角時(shí)由于軍用梁節(jié)點(diǎn)傳力作用，該三角受到的壓力為作用力的70%，即：P=720×0.7=504KN≤[P]

為保證橫向桁架豎向穩(wěn)定提高安全系數(shù)，在軍用梁間頂垂直軍用梁放置I16工字鋼使軍用梁豎撐及斜撐合理受力，并在蓋梁上設(shè)豎撐，支撐鋼軌底I20工字鋼將部分壓力直接傳向蓋梁。

⑷縱向軍用梁桁架：（兩片軍用梁）

跨中彎矩最大：

5、經(jīng)濟(jì)技術(shù)比較

由于施工采用較簡單的軍用梁拼裝架梁體系，減少了大型的施工設(shè)備投入，實(shí)現(xiàn)邊預(yù)制邊架梁的流水施工工藝，減少了梁體存放場地，經(jīng)詳細(xì)的經(jīng)濟(jì)合算每片小箱梁架設(shè)費(fèi)用僅約為1100元，較大型架橋機(jī)架設(shè)相同箱梁費(fèi)用降低50%以上。

結(jié)語

這種架梁方案架橋機(jī)安裝拆卸方便，可半幅架設(shè)也可全幅架設(shè)，可廣泛用于架設(shè)空心板梁、工字梁、T梁、簡支箱梁等預(yù)制梁。

參考文獻(xiàn)

篇8

1.早期的風(fēng)險(xiǎn)度量方法

Halley（1693）為度量死亡風(fēng)險(xiǎn)而建立的“科學(xué)”生命表格，可能是最早的可追溯到的風(fēng)險(xiǎn)方法。按照Karlborch（1969）的文獻(xiàn)記載，英國保險(xiǎn)精算師Tetents（1789）第一個(gè)提出按照均值給風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)行排序的思想。1896年，伊文·費(fèi)歇爾提出了著名的定量化期限結(jié)構(gòu)理論，它在證券市場中被廣泛用作利率相關(guān)證券的定價(jià)依據(jù)。Fisher（1906）最早闡述了更關(guān)心低于某個(gè)特定收益的下側(cè)風(fēng)險(xiǎn)的思想，其對風(fēng)險(xiǎn)的定義為“收益率降到低于利率水平線的可能性”。這些早期論斷在內(nèi)容上不成體系，對風(fēng)險(xiǎn)的度量大都停留在定性的基礎(chǔ)上，極具主觀性，可以看作是風(fēng)險(xiǎn)度量理論的早期萌芽。

2.敏感度分析是一種有效的風(fēng)險(xiǎn)度量方法

它可以迅速而有效地揭示投資組合價(jià)值是如何受到市場因素變化影響的。敏感度分析是指：如果市場風(fēng)險(xiǎn)因素之一（f）發(fā)生了細(xì)微變化，那么預(yù)期的投資組合的價(jià)值（V）的變化有多大。所謂市場風(fēng)險(xiǎn)因素是指存在于市場中的一些變數(shù)，所以金融工具的價(jià)值都可以從這些變數(shù)中推導(dǎo)出來。主要的市場風(fēng)險(xiǎn)因素包括利率、信貸信差、股票價(jià)格、匯率、隱含波動(dòng)率、流通產(chǎn)品價(jià)格（如黃金和石油）等。除了這些因素的即期價(jià)格之外，還包括它們的遠(yuǎn)期價(jià)格。考慮敏感度有三種等價(jià)的可相互替代的方法：相關(guān)性變化、一階導(dǎo)數(shù)以及最佳線性估計(jì)。

3.方差法

（1）Markowitz（1952）首次將統(tǒng)計(jì)學(xué)的期望和方差概念引入資產(chǎn)組合問題的研究，提出了用收益率的方差度量證券投資的風(fēng)險(xiǎn)，通過風(fēng)險(xiǎn)定量化促進(jìn)數(shù)量化投資的發(fā)展。由于方差具有良好的統(tǒng)計(jì)特性（尤其是收益率服從正態(tài)分布），因此用其度量風(fēng)險(xiǎn)簡便易行、適應(yīng)性強(qiáng)，在投資管理中得到了廣泛的應(yīng)用，這也使得以均值一方差分析為基礎(chǔ)的證券投資組合理論成為現(xiàn)代金融理論的核心。但是用方差（或標(biāo)準(zhǔn)差）度量風(fēng)險(xiǎn)有如下缺陷：①方法的假設(shè)比較嚴(yán)格，如收益率服從正態(tài)分布。但是Fama等人對美國證券市場投資收益率分布狀況的研究以及布科斯特伯、克拉克對含期權(quán)的投資組合的收益率分布的研究，基本上都否定了正態(tài)分布假設(shè)。在某些情況下方差甚至不存在。②方差是用來衡量收益率對期望收益率的偏離程度，并且將正負(fù)收益偏差都視為風(fēng)險(xiǎn)，這與投資者的真實(shí)心理感受不一致。通常期望收益率對于大多數(shù)投資者沒有實(shí)際意義，他們認(rèn)為風(fēng)險(xiǎn)是未達(dá)到某個(gè)特定的收益率指標(biāo)的程度，而不是期望收益率的偏離程度；同時(shí)他們更關(guān)心資產(chǎn)未來價(jià)值低于預(yù)期值的可能性，即強(qiáng)調(diào)喪失期待的收益或蒙受損失的一面。因此，方差度量風(fēng)險(xiǎn)有悖于投資者對風(fēng)險(xiǎn)的客觀感受。

（2）羅伊（1952）提出了“安全第一法則”，建議利用投資價(jià)值低于某個(gè)預(yù)定的風(fēng)險(xiǎn)水平的概率水平去調(diào)整投資風(fēng)險(xiǎn)。羅伊提出的收益一方差比率和“安全第一法則”對投資績效評(píng)估理論和下側(cè)風(fēng)險(xiǎn)度量理論的發(fā)展起到了重要作用。下側(cè)風(fēng)險(xiǎn)是指，給定一個(gè)收益率，只有小于的收益率才能被作為風(fēng)險(xiǎn)度量的計(jì)算引子。其主要計(jì)算方法有兩種：①下半方差法和下偏矩法。Markowitz（1959）提出了兩種思路來度量下半方差：利用期望收益率來計(jì)算下半方差；②利用目標(biāo)收益率計(jì)算下半方差。他認(rèn)為下半方差方法克服了方差方法的缺陷，反映了風(fēng)險(xiǎn)的特征，是理論上最完美的風(fēng)險(xiǎn)計(jì)量方法實(shí)際上，雖然它說明了證券收益偏離的方向，但不具備良好的統(tǒng)計(jì)特性，沒有反映證券組合的損失到底有多大。

隨著風(fēng)險(xiǎn)理論研究的逐漸發(fā)展，以及人們對風(fēng)險(xiǎn)本質(zhì)認(rèn)識(shí)的日益深入，人們發(fā)現(xiàn)，用方差方法來度量金融市場風(fēng)險(xiǎn)存在著很大的弊端，主要表現(xiàn)在：

第一，方差方法將資產(chǎn)收益率的不確定性或波動(dòng)性定義為風(fēng)險(xiǎn)，并用方差或標(biāo)準(zhǔn)差來度量這種不確定性或波動(dòng)性。這一定義已經(jīng)偏離了風(fēng)險(xiǎn)的原始含義，這種方法也不能準(zhǔn)確地度量真實(shí)風(fēng)險(xiǎn)的大小。這是因?yàn)椋L(fēng)險(xiǎn)的原始含義是潛在損失，資產(chǎn)收益率的不確定性或波動(dòng)性雖然與風(fēng)險(xiǎn)有關(guān)，但這種不確定或波動(dòng)卻未必一定會(huì)造成投資損失，只有收益率的向下波動(dòng)才有可能給投資者造成損失，收益率的向上波動(dòng)只會(huì)給投資者帶來超額收益，而方差方法卻沒有嚴(yán)格區(qū)分收益率波動(dòng)方向的這種差異。相反，它以期望值作為判斷收益率變動(dòng)的標(biāo)準(zhǔn)，將收益率對其期望值的正負(fù)偏差都視為風(fēng)險(xiǎn)，把樣本值相對于期望的所有波動(dòng)，不管是向上的波動(dòng)偏差還是向下的波動(dòng)偏差，都計(jì)算為風(fēng)險(xiǎn)。這在很大程度上偏離了風(fēng)險(xiǎn)的原始含義，無法反映風(fēng)險(xiǎn)的經(jīng)濟(jì)性質(zhì)，有違于投資者對風(fēng)險(xiǎn)的真實(shí)心理感受，無法準(zhǔn)確地度量真實(shí)風(fēng)險(xiǎn)的大小。用它來指導(dǎo)人們按照風(fēng)險(xiǎn)最小的原則進(jìn)行投資決策，有可能使投資者在有效地規(guī)避風(fēng)險(xiǎn)的同時(shí)，也與超額收益擦肩而過，喪失獲得更多收益的機(jī)會(huì)。

第二，方差方法假設(shè)比較嚴(yán)格，要求資產(chǎn)收益率及其聯(lián)合分布是正態(tài)的，這與實(shí)際出入較大，往往難以滿足。根據(jù)統(tǒng)計(jì)學(xué)原理，隨機(jī)變量的特性由隨機(jī)變量的概率分布決定，投資者所面臨的風(fēng)險(xiǎn)由資產(chǎn)收益率的概率分布決定。在正態(tài)分布的假設(shè)條件下，只要期望收益率水平和方差確定了，資產(chǎn)收益率的概率分布便隨之確定了。而資產(chǎn)收益率的概率分布一經(jīng)確定，投資者所面臨的風(fēng)險(xiǎn)狀況也就隨之確定。然而，在現(xiàn)實(shí)中，資產(chǎn)收益率正態(tài)分布的假設(shè)一般不成立，通常是偏斜的，具有明顯的偏度與峰度。在這種情況下，即使收益率的期望值和方差都已固定，也可能有無數(shù)種收益率分布狀態(tài)與之對應(yīng)。顯然，相對于這些不同的收益率分布，投資者所面臨的風(fēng)險(xiǎn)大小是各不同的。可見，在資產(chǎn)收益率正態(tài)分布假設(shè)不成立的情況下，方差并不能決定資產(chǎn)收益率的概率分布，也不能決定投資者所面臨的風(fēng)險(xiǎn)狀況。

第三，方差方法的計(jì)算任務(wù)比較繁重。在資產(chǎn)組合內(nèi)的資產(chǎn)種類很多的情況下，需要計(jì)算很大的方差和協(xié)方差矩陣，例如當(dāng)資產(chǎn)組合內(nèi)有n種資產(chǎn)時(shí)，需要計(jì)算n個(gè)方差、n個(gè)期望收益、n（n-1）/2個(gè)協(xié)方差系數(shù)，計(jì)算過于復(fù)雜，費(fèi)時(shí)費(fèi)力。這有可能使采用方差方法指導(dǎo)投資實(shí)踐時(shí)失去時(shí)效性。另外，在方差計(jì)算過程中，由于平方的作用，使得小的偏差對方差值的影響變得微乎其微，只有較大的偏差才對方差產(chǎn)生重大的影響。這會(huì)極大地夸大偏差在風(fēng)險(xiǎn)計(jì)算中的作用，而縮小小偏差在風(fēng)險(xiǎn)計(jì)算中的作用，并會(huì)使投資者忽視小的虧損的累積對最終收益率的強(qiáng)大侵蝕作用。此外，在方差計(jì)算過程中，由于平方的作用，當(dāng)收益率出現(xiàn)相同幅度的正負(fù)波動(dòng)時(shí)，方差值的變動(dòng)結(jié)果相同，然而這種變動(dòng)對投資者來說，其風(fēng)險(xiǎn)顯然是不同的。

4.風(fēng)險(xiǎn)價(jià)值（VaR）

指在市場正常的波動(dòng)情形下，對金融工具可能損失的一種統(tǒng)計(jì)測度。更為確切的是指，在一定概率水平（置信度）下，某一金融資產(chǎn)或證券組合價(jià)值在未來特定時(shí)期內(nèi)的最大可能損失。用公式表示為：

Prob（Ρ其中Prob表示：資產(chǎn)價(jià)值損失小于可能損失上限的概率。

Ρ表示：某一金融資產(chǎn)在一定持有期t的價(jià)值損失額。

VAR表示：給定置信水平α下的在險(xiǎn)價(jià)值，即可能的損失上限。

α為：給定的置信水平。

VAR從統(tǒng)計(jì)的意義上講，本身是個(gè)數(shù)字，是指面臨“正常”的市場波動(dòng)時(shí)“處于風(fēng)險(xiǎn)狀態(tài)的價(jià)值”。即在給定的置信水平和一定的持有期限內(nèi)，預(yù)期的最大損失量（可以是絕對值，也可以是相對值）。例如，某一投資公司持有的證券組合在未來24小時(shí)內(nèi)，置信度為95%，在證券市場正常波動(dòng)的情況下，VaR值為800萬元。其含義是指，該公司的證券組合在一天內(nèi)（24小時(shí)），由于市場價(jià)格變化而帶來的最大損失超過800萬元的概率為5%，平均20個(gè)交易日才可能出現(xiàn)一次這種情況。或者說有95%的把握判斷該投資公司在下一個(gè)交易日內(nèi)的損失在800萬元以內(nèi)。5%的機(jī)率反映了金融資產(chǎn)管理者的風(fēng)險(xiǎn)厭惡程度，可根據(jù)不同的投資者對風(fēng)險(xiǎn)的偏好程度和承受能力來確定。

VaR模型計(jì)算方法：

歷史模擬法（historical simulation method）

方差——協(xié)方差法

蒙特卡羅模擬法（Monte Carlo simulation）

VaR方法的優(yōu)點(diǎn)是：第一，提供了不同于方差方法及下側(cè)方法的新的風(fēng)險(xiǎn)度量方式。它根據(jù)隨機(jī)變量的概率分布來刻畫和度量風(fēng)險(xiǎn)，給出了在一定置信水平和特定時(shí)間內(nèi)的最大損失，將潛在損失數(shù)量與損失發(fā)生的概率綜合起來考慮，比較恰當(dāng)?shù)胤从沉孙L(fēng)險(xiǎn)的損失程度和可能性大小，刻畫了風(fēng)險(xiǎn)的二維屬性，因此比較確切，是具有良好統(tǒng)計(jì)特性的風(fēng)險(xiǎn)度量指標(biāo)。第二，從VaR概念的內(nèi)涵可以看出，它也是一種建立在下側(cè)風(fēng)險(xiǎn)度量思想基礎(chǔ)上的風(fēng)險(xiǎn)衡量方法。它側(cè)重于對影響投資績效的不利收益率的度量，因此與方差方法對比，更適合于對收益率服從一般分布情況下的風(fēng)險(xiǎn)的計(jì)量及管理，更接近于投資者對風(fēng)險(xiǎn)的真實(shí)心理感受。

第三，VaR方法可以把全部資產(chǎn)組合的風(fēng)險(xiǎn)概括為一個(gè)簡單的數(shù)字，并以貨幣計(jì)量單位來表示風(fēng)險(xiǎn)管理的核心—潛在虧損的大小。運(yùn)用這種方法，可測量由不同金融資產(chǎn)構(gòu)成的復(fù)雜資產(chǎn)組合及不同業(yè)務(wù)部門的總體市場風(fēng)險(xiǎn)，為管理者比較不同資產(chǎn)組合及業(yè)務(wù)部門的風(fēng)險(xiǎn)大小，并從多角度多層面進(jìn)行風(fēng)險(xiǎn)綜合管理，提供了一個(gè)簡單可行的方法，所以它富有吸引力，并被迅速推廣。

其缺點(diǎn)表現(xiàn)在：第一，VaR只是對市場處于正常變動(dòng)情況下市場風(fēng)險(xiǎn)的度量，若發(fā)生極端情況，使用這種方法就不太合適；它只是指出了在未來一段時(shí)間和一定置信水平下，金融資產(chǎn)價(jià)值發(fā)生的最大損失，而沒有考慮和指出在指定概率水平內(nèi)，當(dāng)實(shí)際發(fā)生的損失超過VaR時(shí)，情況又會(huì)如何？雖然實(shí)際發(fā)生的損失超過VaR的概率較小，但這種小概率事件一旦發(fā)生則會(huì)造成巨大損失，可能導(dǎo)致金融災(zāi)難。第二，VaR的計(jì)算有時(shí)非常復(fù)雜，需要采用分析法、歷史法或蒙特卡羅模擬法等方法來推斷資產(chǎn)組合未來收益率的概率分布情況，而利用這些方法如利用資產(chǎn)組合收益率的歷史波動(dòng)信息來推斷未來分布情形，則有可能造成與實(shí)際情況不符的問題。以上分析可以看出，雖然隨著人們對有關(guān)風(fēng)險(xiǎn)問題研究的日益深入，風(fēng)險(xiǎn)度量理論得到了很大發(fā)展，風(fēng)險(xiǎn)度量方法取得了很大進(jìn)展，呈現(xiàn)出日益多樣化和不斷改進(jìn)的趨勢，但不可否認(rèn)的是，現(xiàn)有各種風(fēng)險(xiǎn)度量方法都存在著一定的缺陷。這些缺陷不僅使它們在風(fēng)險(xiǎn)管理的實(shí)踐中很難滿足實(shí)際需要，而且使得建立在這些風(fēng)險(xiǎn)度量方法基礎(chǔ)上的資產(chǎn)組合理論、資產(chǎn)定價(jià)理論以及期貨期權(quán)定價(jià)理論均面臨著巨大的挑戰(zhàn)。因此，風(fēng)險(xiǎn)度量理論研究任重道遠(yuǎn)，繼續(xù)推動(dòng)風(fēng)險(xiǎn)度量方法向前發(fā)展，仍然是學(xué)術(shù)界面臨的重大課題。

參考文獻(xiàn)

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篇9

證明 如圖1，過C作CF∥BG交AG于F，因?yàn)锳K=KC，所以AG=CF.（1）連接AD，因BG是圓的切線，故∠ADG=∠AGK=∠AFC.于是A、D、F、C四點(diǎn)共圓.從而由相交弦定理得AG?GF=CG?GD.（2）因此以GF代AG，由（1）、（2）即得AG2=CG?GD.

注 證明本題的關(guān)鍵在于以等線GF代替AG從而利用相交弦定理得證.

2 等比代換

例2 已知ABCD是圓內(nèi)接四邊形，E是AB、DC延長線的交點(diǎn)，F(xiàn)是AD、BC延長線的交點(diǎn)，求證：EDFB=EAFA.

證明 如圖2，連接AC、BD.在ACF和BDF中，因?yàn)椤螩AF=∠DBF，∠AFC=∠BFD.

所以ACF∽BDF.所以FAFB=ACBD（1），同理ACE∽DBE，所以ACBD=EAED（2），因此由等比代換，從（1）、（2）得FAFB=EAED，即EDFB=EAFA.

注 證明本題的關(guān)鍵在于通過中間過渡比“ACBD”，借助于ACF∽BDF和ACE∽DBE得證.3 等積代換

例3 如圖3，已知AD是ABC外接圓的直徑，CFAD交AD于E，交AB于F.求證：AC2=AB?AF.

證明 連接CD、BD，因?yàn)锳D是圓的直徑，所以∠ACD=∠ABD=90°.因?yàn)镃EAD.所以AC2=AE?AD（射影定理） （1）.又在RtABD和RtAEF中，因?yàn)棣葹楣媒牵訰tABD∽R(shí)tAEF，所以ABAE=ADAF，所以AE?AD=AB?AF （2），故由等積代換，從（1）、（2）得AC2=AB?AF.

注 證明本題的關(guān)鍵在于利用射影定理先將結(jié)論比例式代換為證明AE?AD=AB?AF的等積式，而后由RtABD∽R(shí)tAEF得出相關(guān)線段比，代換即得證.4 等線等比代換

例4 已知PA、PB是O的切線，它們與O分別切于A、B兩點(diǎn).PD是O的割線，與O相交于C、D.求證：AD?BC=AC?BD.

篇10

中圖分類號(hào)：U448 文章編號(hào)：1009-2374（2015）15-0056-02 DOI：10.13535/ki.11-4406/n.2015.15.028

橋梁的動(dòng)力特性（頻率、振型和阻尼比）是評(píng)定橋梁承載力狀態(tài)的重要參數(shù)，隨著我國公路橋梁檢驗(yàn)評(píng)定制度的推行，橋梁動(dòng)載試驗(yàn)越來越受到重視。在實(shí)橋動(dòng)荷載試驗(yàn)中，橋梁的結(jié)構(gòu)自振頻率測定是動(dòng)載試驗(yàn)中的一個(gè)基本的參數(shù)，通過實(shí)測自振頻率與橋梁設(shè)計(jì)時(shí)采用的對應(yīng)理論自振頻率比較，往往用于評(píng)價(jià)橋梁的整體剛度。對不同的結(jié)構(gòu)，我們關(guān)心的頻率往往不同的，如簡支梁關(guān)心的是梁下緣受拉振型對應(yīng)的最低階豎向自振頻率，連續(xù)梁關(guān)心的是梁下緣受拉振型對應(yīng)的最低階豎向自振頻率以及梁支點(diǎn)上緣受拉振型對應(yīng)的最低階豎向自振頻率，如表1所示三跨等高度等跨連續(xù)梁的第I階和第Ⅲ階振型所對應(yīng)的頻率即該橋型所需要測得的基頻。但隨著跨徑和界面高度的變化，振型的階數(shù)并不是固定的。而且實(shí)際上各傳感器會(huì)測到多階頻率，那么如何來區(qū)分測到的頻率是否就是目標(biāo)頻率？最根本的方法即將結(jié)構(gòu)的振型和對應(yīng)的頻率均測量出來，根據(jù)振型來區(qū)分結(jié)構(gòu)的頻率，但無疑費(fèi)時(shí)、費(fèi)力。對于結(jié)構(gòu)較為簡單的裝配式梁橋也可以通過在不同位置布置傳感器，分析各傳感器測得的頻率構(gòu)成，與理論頻率進(jìn)行對比分析，來確定各階頻率，以下通過簡支梁橋的簡單實(shí)例來說明。

表1 基頻f1、f2的定義

自振頻率 有限元計(jì)算頻率值 振型序號(hào) 振型形狀

f1 4.116 I

f2 7.701 III

1 工程概況

某橋引橋上部結(jié)構(gòu)為1×16m（鋼筋混凝土空心板），橋面總寬13m，橫向布置為2m（人行道）+9m（車行道）+2m（人行道），主梁橫向由13塊空心板組成（見圖1），計(jì)算跨徑為15.6m，主梁采用C30混凝土。試驗(yàn)時(shí)采用加速度傳感器、NI信號(hào)采集系統(tǒng)及相關(guān)信號(hào)分析軟件進(jìn)行觀測，并分析橋梁結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性，并采用環(huán)境隨機(jī)激振方法。由圖1可見，加速度傳感器在橫斷面上的布置于路緣石邊緣處。

圖1 跨中斷面圖及加速度傳感器布置圖

2 試驗(yàn)前理論模態(tài)分析及傳感器布置

在進(jìn)行試驗(yàn)前，必須對橋梁進(jìn)行理論分析，通過有限元理論分析計(jì)算處各階頻率，根據(jù)其振型布置傳感器。有時(shí)為了簡化工作量，會(huì)將裝配式簡支梁當(dāng)作一根單梁來進(jìn)行計(jì)算，很顯然這種方法與梁格模型在計(jì)算后得到的各階振型是有區(qū)別的，如圖2～圖8所示。

（a）振型軸側(cè)圖（b）振型立面圖

圖2 梁格模型一階模態(tài)理論計(jì)算結(jié)果（f=5.110Hz）

（a）振型軸側(cè)圖（b）振型橫斷面圖

圖3 梁格模型二階模態(tài)理論計(jì)算結(jié)果（f=7.432Hz）

（a）振型軸側(cè)圖（b）振型橫斷面圖

圖4 梁格模型三階模態(tài)理論計(jì)算結(jié)果（f=11.958Hz）

（a）振型軸側(cè)圖（b）振型橫斷面圖

圖5 梁格模型四階模態(tài)理論計(jì)算結(jié)果（f=17.259Hz）

（a）振型軸側(cè)圖（b）振型立面圖

圖6 梁格模型五階模態(tài)理論計(jì)算結(jié)果（f=19.922Hz）

圖7 單梁模型一階模態(tài)軸側(cè)圖（f=5.020Hz）

圖8 單梁模型二階模態(tài)軸測圖（f=19.590Hz）

通過分析可以看出，單梁模型二階模態(tài)即為豎向反對稱振型，而相對應(yīng)的梁格模型為五階模態(tài)，通過對其振型和頻率進(jìn)行對比，顯然，單梁模型較梁格模型缺失三階振型。針對該橋的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，我們關(guān)心的只是其最低階豎向自振頻率，因此，根據(jù)理論分析結(jié)果，本試驗(yàn)時(shí)，在結(jié)構(gòu)L/4及跨中截面處布置豎向加速度傳感器。

3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

試驗(yàn)后，通過對試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析后，得到兩個(gè)傳感器測量得到的結(jié)構(gòu)頻率如表1所示。從表中可以看出，L/4處傳感器測得了前5階頻率，而L/2處傳感器僅測得了前3階頻率，結(jié)合傳感器布置位置及圖2～圖6的理論振型結(jié)果，可以看出，這是由于第四、五階振型，在D1加速度傳感器所在位置處，梁體未發(fā)生位移；這也從側(cè)面印證了橋梁實(shí)際振型階數(shù)與理論分析結(jié)果是相同的，同時(shí)印證了梁格理論分析模型的正確性。從表2中可以看出，各階實(shí)測頻率均大于對應(yīng)的理論頻率，可見，結(jié)構(gòu)整體剛度滿足規(guī)范要求。

表2 頻率測量結(jié)果表

頻率 L/4處傳感器（Hz） L/2處傳感器（Hz） 對應(yīng)的理論頻率（Hz）

f1 6.335 6.335 5.110

f2 9.668 9.668 7.432

f3 16.580 16.580 11.958

f4 22.900 / 17.259

f5 25.200 / 19.922

圖9 L/4處傳感器測得的頻率結(jié)果

圖10 L/2處傳感器測得的頻率結(jié)果

4 結(jié)語

通過本文研究，得到以下結(jié)論：（1）頻率對比法可以應(yīng)用于常規(guī)橋梁上，如連續(xù)梁橋，簡支梁橋、拱橋等；（2）對于裝配式梁橋，特別是連續(xù)梁橋在進(jìn)行結(jié)構(gòu)理論頻率計(jì)算時(shí)，須建立和實(shí)際結(jié)構(gòu)一致的梁格模型，而不能采用如單梁模型，否則將造成理論計(jì)算時(shí)，部分振型缺失，在應(yīng)用頻率對比法時(shí)，產(chǎn)生無法分辨頻率對應(yīng)階數(shù)的困惑；（3）通過D1和D2傳感器所測得的頻率進(jìn)行對比，并結(jié)合理論振型考慮即可區(qū)別出所測得的各階頻率與哪一階理論頻率相對應(yīng)。同時(shí)，為了成功測得所需要的結(jié)構(gòu)自振頻率，合理布置傳感器是關(guān)鍵，應(yīng)在振型位移最大的位置布置傳感器。

參考文獻(xiàn)

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